Materiales y los productos.

Daño visual en los paneles de fachada de hormigón estudiados había comenzado a surgir después de 35 años de vida útil (La edad promedio de los casos dañado estudiados fue de 38,8 años). Grietas de corrosión surgieron después de 26 años de corrosión activa. Corrosión daño inducido fue encontrado en los lugares de empalme regazo de barras de refuerzo, en los bordes y las aberturas de las ventanas de los paneles y en lugares con una carga de humedad pronunciada debido al mal funcionamiento tapajuntas y el control de la escorrentía del agua de lluvia. En las estructuras estudiadas el motivo principal por el daño que surja en el período de tiempo estudiado

Los productos de corrosión asociados a la carbonatación corrosión iniciada en los paneles de fachada de hormigón estudiadas fueron el tipo en su mayoría de hidróxido de royas (por ejemplo goetita y lepidocrocita) que tienen una unidad de volumen de aproximadamente 3 veces el volumen de hierro. Métodos más sofisticados podrían utilizarse para estudiar la heterogeneidad de la roya en más detalle

Tomando el volumen relativo determinado de la capa de óxido en cuenta la penetración de la corrosión requerida para iniciar grietas visualmente observables en los paneles de fachada estudiados fue por medio de 53,6 dm con un espesor de óxido correspondiente de 111,7 um. Esta penetración total de la corrosión puede ser utilizado en los cálculos de vida útil de las estructuras similares, ya que es la suma de la corrosión etapas responsable de aparición de grietas. Las incertidumbres indicadas en el capítulo 4 deben tenerse en cuenta cuando se aplica la información para otros usos. Los resultados obtenidos en este estudio pueden ser utilizados para calibrar la ecuación. (1) para describir mejor la penetración de la corrosión crítico de paneles de hormigón delgadas. Dos puntos principales se deben tomar en cuenta: i) El último valor mínimo debe ser ajustado para tener plenamente en cuenta las pequeñas profundidades de cobertura y ii) La sensibilidad a ambos valores de penetración de la corrosión pequeños y grandes se debe aumentar ajustando el caso parámetros de regresión específicamente para diferentes estructuras,

Resistencia a la compresión Los valores de resistencia a la compresión de 23 días de las muestras hechas de coon ol mezcla (sin adición de cualquier sal) y de los admitidos con sólo iones cloruro se sbown en la figura 4. En esta figura se observa que el control de mezclar muestras hechas con OPC streegth compresión en comparación con las realizadas exhibido especialmente alta con el PPC En concreto contaminado mezcla se mezcló con AGI chiorde ooly, los especímenes elaborados con opc mostraron menor resistencia a la compresión en comparación con los elaborados a partir PPc La resistencia a la compresión más baja de cloruro contaminada especímenes OPC en comparación con la de las muestras de PPC puede ser debido a la cristalización de calcio cloroaluminato tiva (formado a partir de la reacción de los iones cloruro con CA hidratado) en los poros de OPC te a mayor Essent en comparación con la PPO en concreto. Junto con un crysaalizatioe el efecto inferior de cloroaluminato de calcio, la producción de gel CSH adicional debido a la reacción puzolánica PRC podría bave también dio lugar a una mayor resistencia a la compresión. El iaormation de correo de calcio (sal de Friedel s) en el hormigón cloruro de chloroaluminat contaminada es evidente a partir de los perfiles de difracción de rayos X que se muestran en las Figs. 5 a-k y 6 a-E) para OPC y PPC, respectivamente. Aunque estos patrones de XRD se obtuvieron a partir de las muestras de 56 días de edad concreta. la formatioo de la sal de Friedel a la edad de 28 días se puede prever desde el hecho de que se empieza a formar por lola edad de 1 día 128]. Los valores de resistencia a la compresión de las muestras mezcladas con diferentes concentraciones de iones de sulfato de cloruro de material compuesto se muestran en las figuras, 7 y 8 para OPC y PPC respectivamente. A partir de estas figuras se observa que, las muestras de OPC mostraron menor resistencia a la compresión en comparación con mens PPC especificado y esto puede ser atribuido a una mayor extensión de yeso y la cristalización de etringita en los poros de oPc mezcla de hormigón en comparación a la de la PPC. Además, también se observa que la resistencia a la compresión tanto para OPC y PPC era sobre todo menos en las mezclas de hormigón contaminados con dosis más altas de iones de cloruro y sulfato. En comparación entre solamente el cloruro y el cloruro de contaminación Posite-sulfato de composición, se observa que las probetas de hormigón contaminados con ambos iones de cloruro y sulfato mostraron menor resistencia a la compresión en comparación con aquellos mezclado con sólo iones cloruro, tanto para OPC y PPC. Esta reducción de la fuerza en la presencia de iones de sulfato puede ser debido a la formación de productos expansivos como resultado de la reacción de los iones sulfato con pasta de cemento hidratado.

Zonas de corrosión de las curvas de polarización de refuerzo de acero se obtuvieron a través de prueba de barrido lineal potenciodinámica realizado sobre muestras de acero desnudo en soluciones de polvo de hormigón electrolíticos (PAE) hechas de diferentes mezclas de concreto. Una curva de polarización típica de la muestra de acero desnudo en CEPS hecha de PPO en relación wlc de 0,45 y sin adición de ningún sales (es decir, mezcla de control) se muestra en la Fig. 9. En esta figura, los diferentes de la corrosión de la zona de refuerzo de acero a saber semi inmune, zona activa, zona pasiva y enfrentando a un solo se muestran 8,23 l. De la Fig. 9, se observa que el potencial de equilibrio es 252,3 mv. El hierro tiene la tendencia a la oxidación a potenciales más positivo que el potencial de equilibrio correspondiente a dissolu de iones de Fe en el ánodo (2e Fe Fe2 ", que es-252,3 mV (SCE) en este caso. La zona de la corrosión por debajo del equilibrio cial Poten se denomina ione inmune como semi 18.231. A valores potenciales por debajo del potencial de equilibrio. acero es termodinámicamente Enable a someterse a reacciones anódicas y por lo tanto en una condición deinmunidad. La zona de la corrosión por encima de la zona semi-inmune está ter- med como zona activa 18,23 l. En la zona activa, película pasiva no forma espontánea, lo que lleva a un aumento significativo de la corrosión densidad de corriente con un pequeño cambio en el potencial y en este caso. el rango de zona activa se encuentra en el intervalo de potenciales de entre 171,5 y SCE mV (Fig. 9). La zona por encima de la zona activa se conoce como zona pasiva y se encuentra en el rango potencial de 171,5 mV a 558,1 mV (SCE) como se muestra en la Fig. 9. En esta zona, la corriente anódica es muy inferior, ya que el acero está cubierta por una película muy fina de óxido de hierro (película pasiva). Por lo tanto en la zona pasiva, el cambio en la densidad de corriente de corrosión es muy inferior con aumento significativo en el potencial. La zona por encima de la zona pasiva se denomina como zona transpassivity. Por encima de gama pasividad que es a potenciales por encima de aproximadamente 8,1 mV (SCE), el acero está en la condición transpassivity. En la zona transpassivity, el oxígeno puede ser producido en la superficie de acero según la reacción anódica de evolución de oxígeno (2H20 oz + 4H 4e que produce acidez 181. Sin embargo, para soluciones de polvo de hormigón electrolíticos contaminados con iones de cloruro y sulfato, la zona correspondiente se puede TEMED como picaduras zona por encima de un potencial de picadura. En esta zona debido al oxígeno evolución ción, los aumentos de densidad de corriente anódica que conduce de manera significativa a la disolución localizada del acero en la presencia de iones cloruro, La información acerca de las diferentes etapas del proceso de corrosión se puede obtener de la identificado rangos potenciales de diferentes zonas de la corrosión del acero de refuerzo.

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